1. Расчет спринклерной установки

Порядок расчета спринклерных и дренчерных установок следую­щий:

1. Определяется группа помещений по степени опасности развития пожара, к кото­рой относится проектируемое помещение, производство или техно­логический процесс.

Для пожарной нагрузки 350 МДж·м -2 принимаем 2-ю группу помещений.

2. Определяются требуемые параметры водяной или пенной ус­тановки пожаротушения.

Для 2-й группы помещения и огнегасительного вещества имеем:

Интенсивность орошения Ј р , не менее 0,12 л/с·м 2 ;

Площади, защищаемая одним спринкерным гасителем, F р ; 12 м 2 ;

Продолжительность работы установки, 60 мин;

Расстояние между гасителями, L с , 4 м.

3. Определяется требуемая производительность оросителя по формуле:

,

л/с

4. Определяется требуемый коэффициент производительности оросителя, по формуле:

,

где h - свободный напор перед оросителем, принимается равным 5 м.

5. По расчетному значению требуемого коэффициента производительности принимается диаметр выходного отверстия оросителя из условия К > Кр . Принимаем К=0,71 , тогда диаметр выходного отверстия будет равен 15 мм.

6. Уточняется напор перед оросителем (генератором) по формуле:

,

м.

7. Определяется количество оросителей по формуле:

где m - количество рядов;

n - количество оросителей в ряду.

где а и в - длина и ширина защищаемого помещения от пожара, а = 42 м; в = 14 м.

,

Определяется количество оросителей, участвующих в локализации и тушении пожара:

9.Составляется расчетная схема водяной установки пожаротушения.

При разработке схемы трассировки распределительных трубопроводов необходимо стремиться к выбору такой схему, при которой обеспечивалась бы подача воды с наименьшими потерями напора в сети при возможно меньшем диаметре труб.

Принимается следующий вариант:

10. Производится гидравлический расчет водяной установка.

Гидравлический расчет заключается в определении параметров основного водопитания в зависимости от высоты подъема распределительных трубопроводов с оросителями, свободного напора у "диктующего" оросителя и потерь напора в сети на участке между водопитателем и "диктующим" оросителем.

Рис. 1 Расчетная схема спринклерной установки.

Гидравлические расчеты в сети сведём в таблицу 1.

Таблица 1 Гидравлический расчёт спринклерной установки

	Участков	l i м	Диаметр условного прохода d i мм			Потери напора на уч - ке		Напор в расч. точках L j м	Расход воды в расч. точках q j л/с	Расход воды на уч –х q i л/с

Данный перечень содержит вполне исчерпывающий список возможностей, применимых для большинства расчетов. Рассмотрим программу поподробнее. Интерфейс и работа программы Интерфейс программы особых нареканий не вызывает. Все элементы вполне очевидно расположены и выполняют свои функции. Освоение не требует временных затрат для любого человека более или менее привычно работающего в среде WINDOWS. Интерфейс построен на вкладках, между которыми можно переключаться в любой время для внесения изменений. В первой вкладке вводятся общие данные проекта, которые затем используются при построении отчета. Основным рабочим окном (или окнами, в зависимости от количества) является окно секции. Там в табличной форме производится ввод исходных данных, а также производится промежуточные расчеты по расходам и давлению.

Не стану утомлять вас описанием процедуры ввода параметров, тем более что все это подробно объясняется в видео-уроках, которые можно вызвать по нажатию Ctrl + F1 (при условии наличия подключения к Интернету). Отмечу только, что ввод параметров осуществляется довольно просто, при наличии аксонометрической схемы, или, хотя бы, плана секции (для предварительного расчета) с нанесенными размерами. Помимо питающих и распределительных трубопроводов, в расчете можно учитывать дренчерные завесы, а также пожарные краны совмещенного противопожарного водопровода. Один из минусов программы – отсутствие графической составляющей, которая позволяла бы визуально контролировать ввод параметров секции пожаротушения. Данная функция представляется мне крайне полезной, а включение краткой аксонометрии в состав отчета сделала бы его очень наглядным. Пример такой функции можно увидеть в настоящее время только в зарубежном программном обеспечении.
Отличная функция, включенная в состав программы – возможность автоматического ввода гидравлических параметров оборудования (оросителей, пожарных кранов и диафрагм, узлов управления и гибких подводок из гофротрубы) при выборе его из встроенного каталога. После окончания расчета диктующей секции (до узла управления), на вкладке «Подбор насосов» производится ввод параметров и расчет насосного оборудования пожаротушения.
Варианты гидравлических схем включения пожарных насосов включает в себя до 5 насосов (основных и резервных), включенных как параллельно, так и последовательно. С помощью закладки «Доп/расчеты» автоматически рассчитывается количество патрубков для подключения пожарной техники, объем резервуара и минимальный необходимый диаметр подводящего трубопровода. Отчет Результатом работы программы является отчет в формате PDF. Расчеты секций, входящие в состав отчета можно выбирать. Цена Стоимость программного обеспечения «ГидРаВПТ» может рассчитываться исходя из времени использования:

• 1 месяц – 2 500 рублей;
• 4 месяца – 6 000 рублей;
• 12 месяцев – 12 000 рублей;
• без ограничения по сроку – 25 000 рублей.

Стоимость, в общем и целом приличная, однако если учесть, что 25 000 рублей – это 10-20% от средней цены за рабочую документацию по установке водяного пожаротушения, то, по-моему, цена вполне оправдана и даже низка. Очевидные плюсы программы также заключаются в схеме лицензирования и защиты от несанкционированного использования:

1. При покупке программы с использованием без ограничения по сроку, вы получаете бесплатную поддержку и обновления навсегда.
2. Защита программного обеспечения позволяет использовать ее на разных компьютерах, поскольку файл-ключ находится на флеш-накопителе. Таким образом, отпадает необходимость покупки нескольких копий программы для компании. Покупается одна лицензия, и флешка с ключом передается между сотрудниками в случае необходимости.

Плюсы:

• практически первая и единственная программа в своем роде;
• наличие сертификата соответствия, что дает возможность включать отчеты программы в состав проектной документации;
• понятный и удобный интерфейс;
• при обучении работе с программой отлично помогают видео-уроки;
• наличие дополнительных сопутствующих расчетов – объем резервуара, количество патрубков для пожарной техники, диаметр всасывающего трубопровода;
• хорошая поддержка через сайт ГидраВПТ.рф;
• вменяемая цена (10-20% от стоимости проектных работ по одному объекту).

Минусы:

• отсутствие графической составляющей в программе.

Выводы Программа является законченным продуктом, который можно смело рекомендовать проектировщикам систем противопожарной защиты. Идеальный вариант покупки – неограниченная версия на отдел проектирования.

Характеристики объекта

По степени опасности развития пожара, здание относится к 1-й группе (приложение «Б» СП 5.13130.2009):

Интенсивность орошения - 0,08 л/(с*м2);

Площадь для расчета расхода воды - 60 м2;

Продолжительность работы - 30 мин.

Однако, принимая во внимание примечания 3, 4 приложения «Б» СП 5.13130.2009, все складские помещения, расположенные в здании, относятся ко 2-й группе:

Интенсивность орошения - 0,18 л/(с*м2);

Расчетный расход воды не менее - 45 л/с;

Площадь для расчета расхода воды - 120 м2;

Продолжительность работы - 60 мин.

Предусматривается водозаполненная спринклерная установка.

В соответствии с требованиями п. 4.1.6 СП 10.13130.2009, для частей зданий различного назначения необходимость устройства внутреннего противопожарного водопровода и расхода воды на пожаротушение надлежит принимать отдельно для каждой части здания.

При этом, расход воды для зданий, не имеющих противопожарных стен, следует принимать по общему объему здания.

Согласно п. 4.1.1, 4.1.4 и таблиц 1,2,3 СП 10.13130.2009, расход воды для внутреннего пожаротушения из пожарных кранов принят:

Для общественных помещений 2 струи с расходом не менее 2,6 л/с, при этом диаметр крана принят 50 мм, диаметр спрыска ствола 16 мм, длина рукава 20 м, напор у пожарного крана Юм.вод.ст.;

Для складских помеещний помещений 2 струи с расходом не менее 5,2 л/с, при этом диаметр крана принят 65 мм, диаметр спрыска ствола 19 мм, длина рукава 20 м, напор у пожарного крана 24м.вод.ст.;

Внутренняя сеть пожарных кранов присоединяется к распределительной гребенке спринклерной системы.

Свободный напор у пожарных кранов предусмотрен таким образом, чтобы получаемая компактная струя орошала наиболее высокую часть расчетного помещения.

Для обеспечения работы установки, предусмотрена установка насосов, пуск которых предусмотрен автоматическим, с дистанционным дублированием (для пуска и остановки) из помещений пожарного поста и насосной.

Пожарные насосные агрегаты имеют 100 % резерв и устанавливаются в отдельном помещении.

Для присоединения рукавов передвижных пожарных насосов от напорной линии, между насосами и узлами управления, наружу выведены патрубки диаметром 80 мм с обратными клапанами и стандартными соединительными пожарными головками.

В установке применен сигнальный клапан диаметром 100 мм.

Каждый этаж оборудуется сигнализаторами потока жидкости.

В качестве оросителей приняты:

В складских помещениях водяные спринклерные (с колбой 5мм) оросители фирмы «TYCO» с плоской розеткой TY4251, 57°С, К=115 (0,61), установка розеткой вниз;

В остальных помещениях водяные спринклерные (с колбой 5мм) оросители фирмы «TYCO» с плоской розеткой TY3251, 57°С, К=80 (0,42), установка розеткой вниз.

Планировка оросителей и их количество принимаются из расчета обеспечения необходимой интенсивности орошения в защищаемых помещениях. Расстояния между оросителями принимаются с учетом нормативных требований, конструкции перекрытия, расположения вентиляции и светильников.

Количество оросителей на одном узле управления не превышает 1200 шт. (п. 5.2.3 СП 5.13130.2009).

Расчет установки пожаротушения

Общие положения

Диктующей секцией выбираем склад третий этаж.

Расчет распределительной сети производиться из условия срабатыва ния всех оросителей (TY4251), смонтированных на расчетной площади 120м и пожарных кранов.

С учетом геометрии распыла применяемых оросителей, количество оросителей, защищающих диктующую зону площадью 120м2, составляет 16 штук.

В случае, если полученное расчетным путем значение расхода со спринклерных оросителей, расположенных в диктующей секции установки, будет менее 45л/с, то в расчете принимается минимальное нормативное значение - 45л/с (п.5.1.4, табл. 5.1 СП 5.13130.2009).

3.2. Определение диктующего напора и расхода

Указанная интенсивность (0,18л/(с*м2)) при защищаемой площади (по плану расположения оборудования - 9м2) одним оросителем в диктующей секции будет обеспечена при давлении у оросителя 0,21 МПа.

Таким образом, расход из "диктующего" оросителя составит:

Q, =10*К7Р = 10*0,61 . V02l = 2,79л/с;

Падение давления на участке между первым и вторым оросителями составит:

р\-2 = 4/50 . QГ * А-2 = 0-0078 . 2,79: . 3,0 = 0,001 8М7я,

где А(15о - удельное гидравлическое сопротивление трубопровода (при условном диаметре трубопровода 50мм), с2/л6. Учитывая, что установка эксплуатируется, как правило, довольно длительное время без замены трубопроводов, через определенное время их шероховатость увеличится, вследствие чего распределительная сеть уже не будет соответствовать расчетным параметрам по расходу и давлению. В связи с этим принимается средняя шероховатость труб.

Диаметр распределительных рядков выбирается по числу установленных на них оросителей, учитывая что скорость воды в них не должна превышать 10м/с.

Полный расчет можно скачать после регистрации

Определение рабочих параметров системы.

Гидравлический расчет спринклерной сети имеет своей целью определение расхода воды, а также определение необходимого давления у водопитателей и наиболее экономичных диаметров труб.
Согласно НПБ 88-2001*, необходимое количество воды для тушения пожара равно:

Q = q*S , л/с

где q – требуемая интенсивность орошения, лс/м2 ;
S – площадь для расчета расхода воды, м .

Фактический же расход огнетушащего вещества определяется исходя из технических характеристик выбранного типа оросителя, напора перед ним, условия расстановки необходимого количества оросителей, обеспечивающих защиту расчетной площади, в том числе и в случае необходимости монтажа оросителей под технологическим оборудованием, площадками или вентиляционными коробами, если они препятствуют орошению защищаемой поверхности. Расчетная площадь принимается согласно НПБ 88-2001 в зависимости от группы помещений.
Многие проектировщики при определении фактического расхода воды либо за расчетный расход принимают минимально необходимый расход, либо прекращают расчет, достигнув значения необходимого количества огнетушащего вещества.
Ошибка заключается в том, что таким образом не обеспечивается орошение всей нормативной расчетной площади с требуемой интенсивностью, так как система не рассчитывается и не учитывает фактическую работу оросителей на расчетной площади. Следовательно, неверно определяются диаметры магистрального и подающего трубопроводов, подбираются насосы и типы узлов управления.
Рассмотрим вышесказанное на небольшом примере.

Необходимо защитить помещение S=50 м2 , с требуемой интенсивностью q=0,08 л/с*м2

По НПБ 88-2001*, необходимое количество воды для тушения пожара равно: Q=50*0,08=4 л/с.
По п. 6. Прил. 2 НПБ 88-2001*, расчетный расход воды Qd, л/с, через ороситель определяется по формуле:

где k – коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, k=0,47 (для данного варианта); Н – свободный напор перед оросителем, Н=10 м .

Так как в объеме одной статьи невозможно подробно описать гидравлический расчет с учетом всех необходимых факторов, влияющих на работу системы – линейных и местных потерь в трубопроводах, конфигурацию системы (кольцевая или тупиковая), в данном примере примем расход воды как сумму расходов через наиболее удаленный ороситель.

Qф=Qd*n ,

где n – количество оросителей, размещаемых на защищаемой площади

Qф=1,49*8=11,92 л/с .

Видим, что фактический расход Qф значительно превышает необходимое количество воды Q, следовательно, для нормальной работы системы с обеспечением всех требуемых условий необходимо предусмотреть все возможные факторы, влияющие на работу системы.

Автоматическая установка спринклерного водяного пожаротушения, совмещенная с пожарными кранами.

Спринклерные оросители и пожарные краны – это две противопожарные системы, имеющие одно назначение, но разную функциональную структуру построения, поэтому их совмещение вызывает некоторую путаницу, так как приходится руководствоваться различными нормативными документами для построения общей системы.
Согласно п. 4.32 НПБ 88-2001*, «В спринклерных водозаполненных установках на питающих трубопроводах диаметром 65 мм и более допускается установка пожарных кранов по СниП 2.04.01-85*».
Рассмотрим один из часто встречающихся вариантов. Данный пример часто попадается в многоэтажных зданиях, когда по желанию заказчика и в целях экономии средств совмещают систему автоматического спринклерного пожаротушения с системой внутреннего противопожарного водопровода.
По п. 9.1 СНиП 2.04.01-85*, при числе пожарных кранов 12 и более систему следует принимать кольцевой. Кольцевые сети должны быть присоединены к наружной кольцевой сети не менее чем двумя вводами.

Ошибки, допущенные в схеме на рисунке 2:
? Участки подводящего трубопровода к секциям с количеством ПК более 12 «А+Б» и «Г+Д» тупиковые. Поэтажное кольцо не удовлетворяет требованиям п. 9.1 СНиП 2.04.01-85*.
«Системы внутренних водопроводов холодной воды следует принимать:
– тупиковыми, если допускается перерыв в подаче воды и при числе пожарных кранов до 12;
– кольцевыми или с закольцованными вводами при двух тупиковых трубопроводах с закольцованными вводами при двух тупиковых трубопроводах с ответвлениями к потребителям от каждого из них для обеспечения непрерывной подачи воды.
Кольцевые сети должны быть присоединены к наружной кольцевой сети не менее чем двумя вводами».
П. 4.34. НПБ 88-2001*: «Секция сплинклерной установки с 12 и более пожарными кранами должна иметь два ввода».
? По п. 4.34. НПБ 88-2001*, «для спринклерных установок с двумя секциями и более второй ввод с задвижкой допускается осуществлять от смежной секции». Участок «А+Г» не является таким вводом, так как после него идет тупиковый участок трубопровода.
? Нарушаются требования п. 6.12. СниП 2.04.01-85*: число струй, подаваемых от одного стояка, превышает нормативные значения. «Число струй, подаваемых из каждого стояка, следует принимать не более двух».
Данная схема уместна при числе пожарных кранов в спринклерной секции менее 12.

На рисунке 3 каждая секция спринклерной установки с количеством пожарных кранов более 12 имеет два ввода, второй ввод осуществлен от смежной секции (Участок «А+Б», что не противоречит требованию п. 4.34 НПБ 88-2001*).
Стояки закольцованы горизонтальными перемычками, создав единое кольцо, поэтому п. 6.12. СНиП 2.04.02-84* «Число струй, подаваемых из каждого стояка, следует принимать не более двух» не нарушается.
Данная схема подразумевает бесперебойное обеспечение системы водой по I категории надежности.

Водоснабжение установки автоматического водяного пожаротушения.

Системы пожаротушения своим назначением предусматривают обеспечение безопасности людей и сохранности имущества, поэтому они должны находиться постоянно в рабочем состоянии.
При необходимости установки на системе насосов-повысителей необходимо обеспечить их электроэнергией и подачей воды с условием бесперебойности, т.е. по I категории надежности.
Системы водяного пожаротушения от носятся к I категории. По п. 4.4 к системе предъявляются требования:
«I категория — допускается снижение подачи воды на хозяйственно-питьевые нужды не более 30% расчетного расхода и на производственные нужды до предела, устанавливаемого аварийным графиком работы предприятий; длительность снижения подачи не должна превышать 3 суток. Перерыв в подаче воды или снижение подачи ниже указанного предела допускаются на время выключения резервных элементов системы (оборудования, арматуры, сооружений, трубопроводов и др.), но не более чем на 10 мин».
Одной из ошибок, встречающихся в проектах, является то, что система автоматического водяного пожаротушения не обеспечивается по I категории надежности подачи воды.
Это возникает вследствие того, что п. 4.28. НПБ 88-2001* гласит «Подводящие трубопроводы допускается проектировать тупиковыми для трех и менее узлов управления». Руководствуясь этим принципом, проектировщики часто, когда количество узлов управления менее трех, но требуется установка пожарных насосов-повысителей, ввод на системы пожаротушения предусматривают один.
Данное решение не верное, так как насосные станции автоматических установок пожаротушения следует относить к I категории надежности, согласно Прим. 1 п. 7.1 СНиП 2.04.02-84 «Насосные станции, подающие воду непосредственно в сеть противопожарного и объединенного противопожарного водопровода, надлежит относить к I категории».
По п. 7.5 СНиП 2.04.02-84, «Количество всасывающих линий к насосной станции независимо от числа и групп установленных насосов, включая пожарные, должно быть не менее двух. При выключении одной линии остальные должны быть рассчитаны на пропуск полного расчетного расхода для насосных станций I и II категорий».
Исходя из всего вышеперечисленного, целесообразно обратить внимание на то, что, независимо от числа узлов управления автоматической установки пожаротушения, при наличии на системе насосной установки, она должна обеспечиваться по I категории надежности.
Так как в данное время проектная документация не согласовывается органами Государственного пожарного надзора до начала строительно-монтажных работ, то исправление ошибок после окончания монтажа и сдачи объекта надзорным органам влечет за собой неоправданные затраты и увеличение сроков пуска объекта в эксплуатацию.

С. Синельников, ООО «Технос-М+»

Выбор автоматической установки пожаротушения

Тип автоматической установки тушения, способ тушения, вид огнетушащих средств, тип оборудования установок пожарной автоматики определяются организацией-проектировщиком в зависимости от технологических, конструктивных и объемно-планировочных особенностей защищаемых зданий и помещений с учетом требований приложения А «Перечень зданий, сооружений, помещений и оборудования, подлежащих защите автоматическими установками пожаротушения и автоматической пожарной сигнализацией» (СП 5.13130.2009).

Таким образом на правах проектировщика в столярном цехе устанавливаем спринклерную установку водяного пожаротушения. В зависимости от температуры воздуха на складе электротоваров в сгораемой упаковке спринклерную установку водяного пожаротушения принимаем водонаполненную, так как температура воздуха в столярном цехе более + 5°С (п. 5.2.1. СП 5.13130.2009).

Огнетушащим веществом в спринклерной установке водяного пожаротушения будет являться вода (справочник Баратова А.Н.).

Гидравлический расчет водяной спринклерной установки пожаротушения

4.1 Выбор нормативных данных для расчета и выбор оросителей

Гидравлический расчет ведется с учетом работы всех оросителей на минимальной площади спринклерной АУП равной не менее 90 м 2 (таблица 5.1 (СП 5.13130.2009)).

Определяем требуемый расход воды через диктующий ороситель:

где - нормативная интенсивность орошения, (таблица 5.2 (СП 5.13130.2009));

Проектная площадь орошения спринклером, .

1. Расчетный расход воды через диктующий ороситель, расположенный в диктующей защищаемой орошаемой площади, определяется по формуле:

где К - коэффициент производительности оросителя, принимаемый по технической документации на изделие, ;

Р - давление перед оросителем, .

На правах проектировщика выбираем спринклерный водяной ороситель модели ESFR d=20 мм.

Определяем расход воды через диктующий ороситель:

Проверка условия:

условие выполняется.

Определяем число оросителей, участвующих в гидравлическом расчете:

где - расход АУП, ;

Расход 1 оросителем, .

4.2 Размещение оросителей в плане защищаемого помещения

4.3 Трассировка трубопроводов

1. Диаметр трубопровода на участке L1-2 назначает проектировщик или определяется по формуле:

Расход на данном участке, ;

Скорость движения воды в трубопроводе, .

4.4 Гидравлический расчет сети

По таблице В.2 приложения В «Методика расчета параметров АУП при поверхностном пожаротушении водой и пеной низкой кратности» (СП 5.13130.2009) принимаем номинальный диаметр трубопровода равный 50 мм, для стальных водогазопроводных труб (ГОСТ - 3262 - 75) удельная характеристика трубопровода равна.

1. Потери давления Р1-2 на участке L1-2 определяется по формуле:

где - суммарный расход ОТВ первого и второго оросителя, ;

Длина участка между 1 и 2 оросителем, ;

Удельная характеристика трубопровода, .

2. Давление у оросителя 2 определяется по формуле:

3. Расход оросителя 2 составит:

8. Диаметр трубопровода на участке L 2-а составит:

принимаем 50 мм

9. Потери давления Р 2-а на участке L 2-а составят:

10. Давление в точке а составит:

11. Расчетный расход на участке между 2 и точкой а будет равен:

12. Для левой ветви рядка I (рисунок 1, секция А) требуется обеспечить расход при давлении. Правая ветвь рядка симметрична левой, поэтому расход для этой ветви тоже будет равен, а следовательно, и давление в точке а будет равно.

13. Расход воды для ветви I составит:

14. Рассчитаем коэффициент ветви по формуле:

15. Диаметр трубопровода на участке L а-в составит:

принимаем 90 мм, .

16. Обобщенная характеристика ветви I определяется из выражения:

17. Потери давления Р а-в на участке L а-в составят:

18. Давление в точке в составит:

19. Расход воды из ветви II определяют по формуле:

20. Расход воды из ветви III определяют по формуле:

принимаем 90 мм, .

21. Расход воды из ветви IV определяют по формуле:

принимаем 90 мм, .

22. Рассчитаем коэффициент рядка по формуле:

23. Рассчитаем расход по формуле:

24. Проверка условия:

условие выполняется.

25. Определяется требуемое давление пожарного насоса по формуле:

где - требуемое давление пожарного насоса, ;

Потери давления на горизонтальных участках трубопровода,;

Потери давления на горизонтальном участке трубопровода с - cт , ;

Потери давления на вертикальном участке трубопровода БД , ;

Потери давления в местных сопротивлениях (фасонных деталях Б и Д ), ;

Местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах), ;

Давление у диктующего оросителя, ;

Пьезометрическое давление (геометрическая высота диктующего оросителя над осью пожарного насоса), ;

Давление на входе пожарного насоса, ;

Давление требуемое, .

26. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода с - cт составят:

27. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода АБ составят:

где - расстояние до насосной станции пожаротушения, ;

28. Потери давления на горизонтальном участке трубопровода БД составят:

29. Потери давления на горизонтальных участках трубопровода составят:

30. Местные сопротивления в узле управления составят:

31. Местные сопротивления в узле управления (сигнальном клапане, задвижках, затворах) определяется по формуле:

где - коэффициент потерь давления соответственно в спринклерном узле управления, (принимается индивидуально по технической документации на узел управления в целом);

Расход воды через узел управления, .

32. Местное сопротивление в узле управления составит:

Выбираем узел управления спринклерный воздушный - УУ-С100/1,2Вз-ВФ.О4-01 ТУ4892-080-00226827-2006* с коэффициентом потерь напора 0,004.

33. Требуемое давление пожарного насоса составит:

34. Требуемый напор пожарного насоса составит:

35. Проверка условия:

условие не выполняется, т.е. требуется установка дополнительного резервуара.

36. Согласно получившихся данных подбираем насос для АУПТ - центробежный насос 1Д, серии 1Д250-125, с мощностью электродвигателя 152 кВт.

37. Определяем запас воды в резервуаре:

где Q нас - расход насоса, л/с;

Q вод.сети - расход водопроводной сети, л/с;

Расчет автоматического водопитателя

Минимальный напор в автоматическом водопитателе:

Н ав =Н 1 +Z+15

где Н 1 -напор у диктующего оросителя, м.в.с.;

Z-геометрическая высота от оси насоса, до уровня оросителей, м;

Z= 6м (высота помещения) + 2 м (уровень пола насосной ниже) = 8м;

15-запас на работу установки до включения резервного насоса.

Н ав =25+8+15=48 м.в.с.

Для поддержания давления автоматического водопитателя выбираем жокей-насос CR 5-10 c напором 49,8 м.в.с.